内模拆除当梁体混凝土强度达到设计强度的60％以上时可以拆除内模。拆除前检查卷扬机等设备的性能，并清理好内模要进入的台座。端模拆除，.当梁体混凝土温度达到设计强度的60％，混凝土芯部与表层、箱内与箱外、表层温度与环境温度之差不大于15℃，且能保证构件棱角的完整时可拆除端模。气温急剧变化时不宜进行拆模作业。混凝土施工。混凝土拌制，制梁所用的骨料应在试生产前进行碱活性试验。不得使用碱-碳酸盐反应的活性骨料和膨胀率大于0.20％的碱—硅酸盐反应的活性骨料。当所采用骨料的碱—硅酸盐反应膨胀率在0.10％～0.20％时，混凝土总碱含量不应超过3kg/m3。胶凝材料用量≤500kg/m3，水灰比≤0.35，混凝土的含气量3％～4％，混凝土的耐久性应符合《高性能混凝土技术条件》的要求。混凝土的运输和灌注，梁场混凝土采用泵送，运输管道的起始段水平长度不小于15m，运输管道除出口外，其它部分不得采用锥形或软管连接。高温或低温环境下运输管道分别采用湿帘或保温材料覆盖。混凝土应连续运输。其它要求还应符合国家现行《混凝土泵送技术规程》（JG/T3064）的规定。混凝土正式灌注前进行模拟试浇筑和试养护及温度测控，以对浇筑工艺、养护方法与工序进行最终验证和确定，并给出施工过程中温度参数的合理控制值。混凝土的入模温度控制在10～30℃为宜，夏季气温较高时采用冷却水或碎冰拌和混凝土，使其入模温度符合要求。模板的温度为5～35℃，夏季气温较高时采用冷却水喷洒模板，并采取遮荫措施。或在晚间灌注混凝土，避开高温时段。混凝土的浇筑在季节时应尽量选择在一天中气温较低时进行，并应连续进行，一次浇筑完毕。养护施工自然养护采用土工布覆盖洒水，并在其上覆盖塑料薄膜养护。洒水养护采用自动喷水系统和喷雾器进行，保证湿养护不间断。洒水时间间隔根据气温确定，以能保持混凝土表面充分潮湿为度。当环境相对湿度小于60％时，养护不少于28d，相对湿度在60％以上时，养护不少于14d。在冬季或炎热季节混凝土拆模后，若天气产生骤然升、降温变化时，应采取适当的保温（寒季）隔热（夏季）措施，防止混凝土表面温度受环境因素影响（如曝晒、气温骤降等）而发生剧烈变化，保证养护期间混凝土的芯部与表层、表层与环境之间的温差不的超过15℃，直至混凝土强度达到设计要求为止。预应力张拉施工预应力钢束通过的管道，采用抽拔橡胶管成型。钢绞线的性能应符合GB/T5224-2003的规定，定期对钢绞线进行弹模测定。锚具、夹片应符合GB/T14370的规定。张拉时采用双控，即以应力控制为主，钢绞线伸长值校核为辅。在使用正常的情况下，油表每周校验一次，千斤顶每月校验一次。当油表指针不归零或受到剧烈震动时，则需要更换油表。而当千斤顶密封不严出现漏油时，则需要对千斤顶重新进行校验。油表精度不低于0.4级，钢绞线的实际伸长值与设计值误差控制在6％以内，滑断丝数不超过总数的0.5％，不在一束、同一侧内，否则应进行返工重拉。每一束钢束的一端回缩量不得大于6mm，否则同样需要重新张拉。后张梁施加预应力分预张拉、初张拉和终张拉三个阶段进行。为防止混凝土开裂，拆除箱梁端模及松开内模紧固件后，及时对梁体进行预张拉，施加早期应力；内模拆除且混凝土强度达到设计规定要求时，可进行初张拉；当混凝土强度、弹模及混凝土龄期均达到设计要求后方可进行终张拉。第一孔梁终张拉前，必须进行孔道摩阻试验，测定预应力孔道的实际摩阻系数，以便计算钢绞线的实际伸长值，有利于应力的控制。管道压浆施工管道真空压浆须在终张拉完毕以后及时进行。断丝前必需检查有无滑丝、断丝、失锚及其它异常情况，确认合格者才允许进行。断丝采用无齿锯切割，钢绞线端部距锚具不少于2cm。真空压浆前，必须将锚头部位全部缝隙堵塞严密。堵塞部位是锚圈与锚垫板接触面的缝隙和锚环与夹片间的钢绞线间的间隙。压浆前应清除管道内杂物及积水。压浆顺序应根据管道分布情况，一般是自上而下，逐根进行。为保证端段管内的灰浆饱满密实，压浆封闭后的短管必须尾端向上，水泥浆自搅拌至压入管道的时间间隔不得超40分钟。拆卸压浆短管的时间宁晚勿早。按不同季节，酌情掌握，以水泥浆不流出即可拆管。压浆作业必须在环境温度高于+5℃的条件下进行。否则应采取保温措施或采用冬季施工方法。入冬前应用高压风将全部存梁的管道内的水吹干净，以免冻裂梁体。次扩面阶段顶板锚杆和锚索载荷增幅较小，而老塘侧锚杆载荷在掘进初期及二次扩面阶段较顶板锚杆载荷增阻较快，其主要原因，一方面是由于切眼顶板在导硐初期及二次扩面阶段顶板浅部和深部均没有离层现象；另一方面是由于煤帮松软，且随着导硐扩面的加大，顶板压力转移至煤帮，从而造成煤帮载荷显著增大。

1122（3）综采面运输顺槽及切眼锚索网支护实践及矿压观测结果表明：3．11122（3）运输顺槽受掘进剧烈影响时间一般为15～22d，受工作面采动剧烈影响范围一般为25～30m；在掘进剧烈影响期间内巷道顶底板移近量一般为200～400mm，两帮移近量一般为150～250mm；在工作面采动剧烈影响范围内巷道顶底板移近量一般为500～600mm，两帮移近量一般为400～500mm；受动压影响区段巷道围岩变形量比不受动压影响的巷道围岩变形量大100～200mm。3．2回采期间1122（3）运输顺槽顶底板移近量一般为700～800mm，平均为750mm；两帮移近量一般为600～700mm，平均为650mm；巷道受工作面采动影响范围为50～60m、采动剧烈影响范围为25～30m。3．31122（3）切眼由于采取了锚索网与单体挑棚联合支护，所以切眼导硐施工及二次扩面时顶底板及老塘侧帮位移量均不大，在55天的观测时间内，切眼老塘侧帮位移量为87mm，顶底板位移量为212mm，其中导峒施工时老塘侧帮位移量为55mm、顶底板位移量为105mm；切眼二次扩面时老塘侧帮位移量为32mm、顶底板位移量为97mm。3．4在掘进期间，1122（3）运顺中段和里段砂质泥岩顶板区域顶板浅部和深部均没有离层现象；运顺外段厚层泥岩顶板区域，由于受动压影响，顶板浅部最大观测离层值为12mm，顶板深部最大观测离层值为6mm；切眼顶板浅部最大离层值为10mm，顶板深部离层值为0。3．5受动压影响的顺槽与不受动压影响的切眼相比，锚杆锚索工作载荷差别较大。运顺受动压影响区段，顶板锚杆载荷普遍达到150kN左右，帮部锚杆载荷达到90～110kN，锚索载荷达到200kN以上；而不受动压影响的切眼，顶板锚杆和锚索载荷增幅较小，基本上维持在初始预紧力状态下工作。