自二十世纪五十年代德国莱茵河上采用悬臂施工法建成Bendorf桥以来，悬臂(浇筑)施工法不断改进和推广，使得预应力混凝土连续梁桥已成为许多国家广泛采用的桥型之一。但是近10多年来，我国相当多的大跨梁桥在通车2～5年后出现持续下挠和跨中底板开裂的现象，挠度最大达32cm。仅湖北和湖南几座桥加固费用已过亿。设计和施工质量甚好的270m虎门大桥辅航道桥，建成通车7年跨中下挠也达20cm，并发现了裂缝。控制大跨梁桥长期下挠已成为我国公路桥梁当前急待解决的难题之一。
传统的预应力弯矩MT按运营状态（连续梁）内力包络图进行强度设计。当施工中双悬臂状态所产生的自重弯矩M0大于Mg时，梁内存在偏心弯矩Me＝M0－MT，将造成梁轴线的下挠f。随着大跨梁桥跨径越大，Me越大，所产生下挠值f也越大。而常规的“设置预拱度”的方法虽能够使合拢的跨中标高符合，但由于没有解决力的平衡，使梁内存在初始转角，大跨梁桥合拢后跨中砼徐变将沿转角产生下挠。
本文学习用预应力手段去平衡恒载弯矩的“零弯矩理论”，结合在建的苏通大桥辅航道桥（140+268+140＝548m）连续刚构工程，提出采用“临时斜拉索辅助合拢”和在加大跨中正弯矩区梁高高、增加抗弯刚度EJ等两个措施来控制运营后跨中长期下挠量，可供领导决策参考。
第一章 绪 论
1.1大跨梁桥发展概况———————————————————3
1.2大跨梁桥长期挠度的问题———————————————4
1.3 两种不同的预应力设计观点—————————————————6
1.4“零弯矩”理论工程实例————————————8
1.5 本课题研究的主要内容————————————————11
第二章 长期挠度成因及控制
2.1传统预应力设计观点存在问题——————————12
2.2 预应力“零弯矩”理论的深化—————————————————15
2.3体外索的引进———————————————————————16
2.4 抗弯刚度EJ的选择————————————————————17
第三章 箱梁的悬臂施工
3.1湘潭湘江二桥实例———————————————————19
3.2南昌赣江西支特大桥—————————————————22
3.3 苏通75m连续梁方案———————————————— 23
3.4苏通268m连续刚构桥————————————26
第四章 连续刚构桥
4.1 跨中对顶合拢————————————————————30
4.2 箱梁下缘预应力张拉合拢———————————————32
4.3 体外预应力索 ——————————————————— 33
4.4 跨中预压重 ————————————————— 35
第五章 工程实例
5.1 苏通大桥辅航道桥概况 —————————————37
5.2 结构复算 ———————————————————41